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[0006]作為優(yōu)選地，所述熱載體為熱水，所述熱載體加熱管為熱水加熱管，所述熱載體罐為熱水罐，所述熱水罐內(nèi)的熱水溫度維持在30°C -400C，其中優(yōu)選35 V。這樣的設(shè)計(jì)保證低溫傳導(dǎo)熱量。
[0007]作為優(yōu)選地，所述料液與熱水加熱管之間的傳熱溫差為3?4°C ;所述料液在料液管內(nèi)的流速為2~4m/s。其中優(yōu)選2m/s。這樣的設(shè)計(jì)保證低溫差傳導(dǎo)熱量。
[0008]作為優(yōu)選地，所述料液到達(dá)噴嘴時(shí)噴射的溫度為25 土 1°C。這樣的設(shè)計(jì)保證料液在低溫狀態(tài)下濃縮，保證了熱敏料液的活性。
[0009]作為優(yōu)選地，所述冷凝器與氣液分離罐通過二次蒸汽管連通，所述真空泵與冷凝水罐連通。這樣的設(shè)計(jì)是對(duì)方案的進(jìn)一步優(yōu)化。
[0010]作為優(yōu)選地，所述噴嘴沿料液流動(dòng)方向依次包括過渡段、縮小段和擴(kuò)大段，所述縮小段內(nèi)徑小于過渡段和擴(kuò)大段，所述縮小段的內(nèi)徑為25mm~32mm，所述擴(kuò)大段為倒錐形管。料液在強(qiáng)制循環(huán)泵的作用下高速進(jìn)入噴嘴的進(jìn)液口后進(jìn)入過渡段，通過縮小段，料液進(jìn)入縮小段時(shí)因?yàn)橥ǖ劳蝗蛔冃?，流速成倍增加，這樣料液在到達(dá)擴(kuò)大段后成霧滴狀噴出，此時(shí)料液的比表面積大大增加，蒸發(fā)效率也隨之大大增加，成霧滴狀的料液因?yàn)楸砻鎻埩Φ母淖儯沟门菽荒苄纬?，更小的液滴使得汽液分離更加充分。
[0011]作為優(yōu)選地，所述噴嘴豎置設(shè)置，從上至下依次為過渡段、縮小段和擴(kuò)大段。由于高速向下的液滴通過噴嘴后向下動(dòng)能的增加，使得液滴不易隨真空逸出，既有效防止跑料現(xiàn)象的產(chǎn)生，同時(shí)也可以減小汽液分離罐的空間容積，降低了設(shè)備尺寸及造價(jià)。
[0012]作為優(yōu)選地，所述的各結(jié)構(gòu)以及部件均通過PLC可編程控制器控制。這樣的設(shè)計(jì)便于控制。
[0013]作為優(yōu)選地，還包括用于控制的電控柜。這樣的設(shè)計(jì)便于控制。

【附圖說明】
[0015]圖1為本發(fā)明結(jié)構(gòu)示意圖；
圖2為本發(fā)明噴嘴結(jié)構(gòu)示意圖。
[0016]圖中:1、熱水加熱器；2、熱水罐；3、熱水循環(huán)泵；4、加熱器；5、二次蒸汽管；6、汽液分離罐；7、噴嘴；8、強(qiáng)制循環(huán)泵；9、冷凝器；10、冷凝水罐；11、真空泵；12、控制柜；13、過渡段；14、縮小段；15、擴(kuò)大段；16、二次蒸汽出口 ；17、料液管；18、加熱管；19、料液管輸入端；20、料液管輸出端。
【具體實(shí)施方式】
[0017]下面結(jié)合附圖和實(shí)施例，對(duì)本發(fā)明的【具體實(shí)施方式】作進(jìn)一步描述。以下實(shí)施例僅用于更加清楚地說明本發(fā)明的技術(shù)方案，而不能以此來限制本發(fā)明的保護(hù)范圍。
[0018]如圖1-圖2所不,一種低溫濃縮系統(tǒng),包括用于將料液氣液分離的氣液分離罐；用于冷卻二次蒸汽的冷凝器9，所述冷凝器9與氣液分離罐的二次蒸汽出口 16連通，所述冷凝器9與收集冷凝水的冷凝水罐10連通；
包括用于加熱料液的加熱器4，加熱器4包括用于熱交換的料液管17和加熱管18，料液管輸入端19與氣液分離罐底部連通，料液管輸出端20與設(shè)置在氣液分離罐內(nèi)部用于噴射料液的噴嘴7連通，所述料液管輸入端19與氣液分罐離底部之間設(shè)有用于加快料液在料液管17內(nèi)快速循環(huán)的強(qiáng)制循環(huán)泵8 ;包括將系統(tǒng)抽真空的真空泵11。
[0019]所述加熱管18為電加熱管18或者熱載體加熱管18，所述熱載體加熱管18與熱載體罐通過熱循環(huán)泵連通，所述熱載體罐與熱載體加熱器4連通；所述熱載體為蒸汽、導(dǎo)熱油、熱水、煙道氣中的一種或者幾種的組合。
[0020]所述熱載體為熱水，所述熱載體加熱管18為熱水加熱管18，所述熱載體罐為熱水罐2，所述熱水罐2內(nèi)的熱水溫度維持在30°C -40°C，其中優(yōu)選35°C。
[0021]所述料液與熱水加熱管18之間的傳熱溫差為3?4°C ;所述料液在料液管17內(nèi)的流速為2~4m/S。其中優(yōu)選2m/s。
[0022]所述料液到達(dá)噴