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yuken電磁閥DSG-01-3C2-D24-N1-50臺(tái)灣油研,?使用近接開(kāi)關(guān)直接感應(yīng)提動(dòng)閥動(dòng)作，監(jiān)視插裝邏輯閥的開(kāi)關(guān)狀態(tài)。?提動(dòng)閥開(kāi)啟瞬間，即可檢知信號(hào)。?提動(dòng)閥帶緩衝，切換衝擊小。PV2R12-12-33-F-REAA-41，PV2R12-12-41-F-REAA-41，PV2R12-14-26-F-REAA-41，PV2R12-14-33-F-REAA-41，PV2R12-14-41-F-REAA-41，PV2R12-17-26-F-REAA-41，PV2R12-17-33-F-REAA-41，PV2R12-17-41-F-REAA-41，PV2R12-19-26-F-RAAA-41，PV2R12-19-33-F-RAAA-41，PV2R12-19-41-F-RAAA-41，PV2R12-23-26-F-RAAA-41，PV2R12-23-33-F-RAAA-41，PV2R12-23-41-F-RAAA-41，PV2R12-25-26-F-RAAA-41，PV2R12-25-33-F-RAAA-41，PV2R12-25-41-F-RAAA-41，PV2R12-19-26-F-REAA-41，PV2R12-19-33-F-REAA-41，PV2R12-19-41-F-REAA-41，PV2R12-23-26-F-REAA-41，PV2R12-23-33-F-REAA-41，PV2R12-23-41-F-REAA-41，3）在曲柄銷(xiāo)與紅套孔之間，由于圓形線(xiàn)圈和矩形線(xiàn)圈同時(shí)進(jìn)行感應(yīng)加熱，該區(qū)域出現(xiàn)了局部高溫現(xiàn)象，不過(guò)其分布區(qū)域很小，不會(huì)使曲臂產(chǎn)生過(guò)大的熱變形；另一方面，也可以通過(guò)適當(dāng)調(diào)節(jié)圓形線(xiàn)圈與矩形線(xiàn)圈電流密度的大小以避免這種現(xiàn)象的出現(xiàn)；4）圖3所示曲臂溫度場(chǎng)數(shù)值仿真結(jié)果表明，在上述交變電流頻率及電流密度參數(shù)下，曲臂經(jīng)過(guò)3個(gè)小時(shí)感應(yīng)加熱后，其紅套孔內(nèi)壁溫度分布較為均勻，符合某曲軸制造公司所提出的“內(nèi)孔表面加熱溫度不能超過(guò)400oC”、“曲臂紅套孔四周溫差不得超過(guò)30oC”等技術(shù)指標(biāo)的要求。圖3 曲臂溫度場(chǎng)數(shù)值仿真結(jié)果Fig.3 Numerical simulation results abouttemperature field of crank cheek2.3.2 PV2R12-25-26-F-REAA-41，PV2R12-25-33-F-REAA-41，PV2R12-25-41-F-REAA-41，PV2R12-31-33-F-RAAA-41，PV2R12-31-41-F-RAAA-41，PV2R12-31-47-F-RAAA-41，PV2R12-31-33-F-REAA-41，PV2R12-31-41-F-REAA-41，PV2R12-31-47-F-REAA-41，?防塵防水等級(jí)IP65。
yuken電磁閥DSG-01-3C2-D24-N1-50臺(tái)灣油研,本單向閥在入口壓力超過(guò)額定的開(kāi)啟壓力時(shí)，允許油流從入口自由地流向出口而截止油流的反向流動(dòng)。本液控單向閥在入口壓力超過(guò)額定的開(kāi)啟壓力時(shí)，允許油流從入口自由地流到出口，而截止油流的反向流動(dòng)。但利用外控先導(dǎo)壓力操作時(shí)，可以反向流動(dòng)。曲臂熱變形數(shù)值仿真結(jié)果曲臂的熱變形情況可通過(guò)其各節(jié)點(diǎn)的線(xiàn)位移大小反應(yīng)出來(lái)，圖4、圖5、圖6分別給出了曲臂各節(jié)點(diǎn)X、Y、Z方向的線(xiàn)位移論文怎么寫(xiě)。這里X方向表示水平徑向，Y方向表示垂直徑向，Z方向表示紅套孔軸向。圖4 曲臂各節(jié)點(diǎn)X方向線(xiàn)位移Fig.4 X-displacement of nodes of crank cheek圖5 曲臂各節(jié)點(diǎn)Y方向線(xiàn)位移Fig.5 Y-displacement of nodes of crank cheek圖6 曲臂各節(jié)點(diǎn)Z方向線(xiàn)位移Fig.6 Z-displacement of nodes of crank cheek由圖4可知，X方向的最大線(xiàn)位移為1.141mm，出現(xiàn)在曲臂孔水平中心線(xiàn)左右兩側(cè)面位置，這是由于該部位溫度相對(duì)較高且外緣沒(méi)有材質(zhì)約束的緣故；X方向的最小線(xiàn)位移近似為0（計(jì)算數(shù)據(jù)為0.00649mm，乃計(jì)算誤差所致），出現(xiàn)在曲臂對(duì)稱(chēng)面位置，跟理論相吻合。由圖5可知，Y方向的最大線(xiàn)位移為-2.094mm，出現(xiàn)在曲臂孔正下方位置，這同樣是由于該部位溫度相對(duì)較高且外緣沒(méi)有材質(zhì)約束的緣故；Y方向的最小線(xiàn)位移為0.242mm，出現(xiàn)在曲柄銷(xiāo)部位，這是因?yàn)樵摬课粸榉歉袘?yīng)加熱區(qū)，溫度較低。由圖6可知，Z方向的最大線(xiàn)位移為0.563mm，出現(xiàn)在曲臂正面紅套孔臨近區(qū)域；?此閥的特點(diǎn)是體積小安裝容易，通過(guò)流量大而且洩漏極小，但開(kāi)閥前務(wù)必先行洩壓才可打開(kāi)。?本閥是雙動(dòng)型非彈簧復(fù)歸型，使用迴路請(qǐng)參考："使用迴路圖例"。

這種閥是由一個(gè)小型的直流電磁鐵和一個(gè)直動(dòng)式溢流閥組成的。它可用作小流量液壓系統(tǒng)的電液比例控制先導(dǎo)閥，根據(jù)輸入電流成比例地調(diào)節(jié)壓力。但是，這種閥應(yīng)和配套的功率放大器一起使用。本閥由電液比例比例溢流閥和特定為低噪音研製的主閥組成。由於採(cǎi)用特殊緩衝機(jī)構(gòu)，能使壓力的控制更加精密和穩(wěn)定。DSG-01-3C2-D24-N1-50，DSG-01-3C4-D24-N1-50，DSG-03-2B2-D24-N1-50，DSG-03-2B3-D24-N1-50，DSG-03-3C2-D24-N1-50，DSG-03-3C4-D24-N1-50，DSG-01-2B2-A110-N1-50，DSG-01-2B3-A110-N1-50，DSG-01-3C2-A110-N1-50，DSG-01-3C4-A110-N1-50，DSG-03-2B2-A110-N1-50，DSG-03-2B3-A110-N1-50，DSG-03-3C2-A110-N1-50，DSG-03-3C4-A110-N1-50，DSG-01-2B2-A220-50，DSG-01-2B3-A220-50，DSG-01-3C2-A220-50，DSG-01-3C4-A220-50，DSG-03-2B2-A220-50，DSG-03-2B3-A220-50，DSG-03-3C2-A220-50，DSG-03-3C4-A220-50，DSG-01-2B2-D24-50，DSG-01-2B3-D24-50，DSG-01-3C2-D24-50，DSG-01-3C4-D24-50，DSG-03-2B2-D24-50，DSG-03-2B3-D24-50，DSG-03-3C2-D24-50，DSG-03-3C4-D24-50，DSG-01-2B2-A110-50，DSG-01-2B3-A110-50，DSG-01-3C2-A110-50，
yuken電磁閥DSG-01-3C2-D24-N1-50臺(tái)灣油研,本閥係僅供應(yīng)驅(qū)動(dòng)元件所需最低的壓力及流量的入口節(jié)流式節(jié)能閥。本閥可使油泵側(cè)的壓力隨時(shí)維持大於負(fù)載壓力0.6~0.9Mpa(6~9kgf/cm2)的差壓，因而可節(jié)省消耗電力。這種溢流調(diào)速閥是一種節(jié)能型閥，它可為執(zhí)行元件的工作提供必需的最小壓力和流量。由於此閥能根據(jù)負(fù)載壓力，並使壓差保持最小來(lái)控制泵的壓力，所以，是一種低能耗、節(jié)能、進(jìn)油路節(jié)流式調(diào)速閥。 此外，這種閥具有溫度補(bǔ)償功能，能使控制流量穩(wěn)定而不受油液溫度的影響。這是一種閉環(huán)控制的電液比例節(jié)能閥；閉環(huán)控制實(shí)現(xiàn)高應(yīng)答、高精度、高性能(流量控制與壓力控制)，最大流量從125L/min到600L/min共有4個(gè)機(jī)種，已完成系列化。?本系列閥流量控制係採(cǎi)用新開(kāi)發(fā)之小型比例電磁鐵，配合線(xiàn)性位移檢出器(LVDT)及壓力檢出器，直接剪出流量控制閥軸之位移與壓力並回饋至控制系列中，完美的實(shí)現(xiàn)高應(yīng)答、高精度、高性能的閉環(huán)控制。DSG-01-3C4-A110-50，DSG-03-2B2-A110-50，DSG-03-2B3-A110-50，DSG-03-3C2-A110-50，DSG-03-3C4-A110-50，DSG-01-3C60-A220-50，DSG-01-3C60-A220-N1-50，DSG-01-3C60-D24-50，DSG-01-3C60-D24-N1-50，DSG-01-3C60-A110-50，DSG-01-3C60-A110-N1-50，DSG-03-3C60-A220-50，DSG-03-3C60-A220-N1-50，DSG-03-3C60-D24-50，DSG-03-3C60-D24-N1-50，DSG-03-3C60-A110-50，Z方向的最小線(xiàn)位移近似為0（計(jì)算數(shù)據(jù)為-0.0124mm，也系計(jì)算誤差所致）。Z方向的線(xiàn)位移跟曲臂溫度場(chǎng)分布規(guī)律及Z向位移約束條件相吻合。通過(guò)從計(jì)算結(jié)果文件提取數(shù)據(jù)可知，曲臂正面紅套圓孔水平直徑兩端點(diǎn)的線(xiàn)位移代數(shù)差為1.624mmANSYS，垂直直徑兩端點(diǎn)的線(xiàn)位移代數(shù)差為1.160mm，感應(yīng)加熱后紅套孔橢圓度為0.464mm，滿(mǎn)足有關(guān)技術(shù)指標(biāo)的要求。此外，通過(guò)查看紅套孔內(nèi)壁多個(gè)節(jié)點(diǎn)的徑向位移得知感應(yīng)加熱后紅套孔仍保持了較高的圓柱度；提取曲臂正面任意點(diǎn)的Z向線(xiàn)位移，其數(shù)值均接近于0.560mm，這表明，曲臂經(jīng)感應(yīng)加熱后，其正面仍然保持了較高的平面度，沒(méi)有發(fā)生翹曲變形。3 結(jié)論本文基于電磁學(xué)理論和熱力學(xué)知識(shí)，通過(guò)采用ANSYS軟件對(duì)曲臂感應(yīng)加熱過(guò)程中的溫度場(chǎng)和熱變形情況進(jìn)行數(shù)值仿真，最終得出以下幾點(diǎn)初步結(jié)論：1）曲柄紅套工藝可以采用感應(yīng)加熱方式替代傳統(tǒng)燃?xì)饧訜幔?）感應(yīng)加熱具有明顯的集膚效應(yīng)；3）采用感應(yīng)加熱方式時(shí)，為了防止曲柄紅套孔內(nèi)壁溫度分布不均，應(yīng)同時(shí)采用一個(gè)圓形線(xiàn)圈和一個(gè)矩形線(xiàn)圈，分別布置在紅套孔內(nèi)側(cè)及紅套孔與曲柄銷(xiāo)之間，通過(guò)圓形線(xiàn)圈對(duì)紅套孔內(nèi)壁實(shí)施感應(yīng)加熱，通過(guò)矩形線(xiàn)圈補(bǔ)償紅套孔壁上方傳熱過(guò)快引起的溫升損失；4）紅套孔內(nèi)壁的溫度分布狀況取決于圓形線(xiàn)圈與矩形線(xiàn)圈交變電流的參數(shù)，通過(guò)合理設(shè)定兩個(gè)線(xiàn)圈電流密度的大小可以確保紅套孔內(nèi)壁溫度場(chǎng)和熱變形分布均勻，從而滿(mǎn)足曲軸紅套工藝質(zhì)量。使柴油機(jī)性能變壞。DSG-03-3C60-A110-N1-50，DSG-01-2B2，DSG-01-2B3，DSG-03-2B2，DSG-03-2B3，DSG-01-3C2，DSG-01-3C4，DSG-01-3C60，DSG-03-3C2，DSG-03-3C4，DSG-03-3C60，MBB-01-C-30，MBP-03-B-20，MBP-03-H-20，MBR-01-C-30，MBRV-03-P-3-B，MFS-02A，MHB-01-H-3016，MJCS-03BN，MPA-01-2-40，MPCV-03W，MPW-01-2-40，MPW-01-4-40，MPW-03-2-20，MPW-04B，MPW-06-2-30，MRP-01-B-30，MRP-06-C-30，MRV-03B，MSA-01-X-50，MSB-01-X-30，MSB-02-X，MSB-06-X-30，MSCV-02-A1，MSCV-03-A3-B，MSP-01-50，MSW-01-Y-30，MSW-02-X，MSW-03-X-10T，MSW-03-X-30，MSW-03-Y-30，MTCV-02W-X，DSHG-04-2B2-T-D24-N1-50，DSHG-04-3C2-T-D24-N1-50，DSHG-04-3C4-T-D24-N1-50，DSHG-06-2B2-T-D24-N1-50，DSHG-06-3C2-T-D24-N1-50，
yuken電磁閥DSG-01-3C2-D24-N1-50臺(tái)灣油研,(流量回饋為標(biāo)準(zhǔn)配備，壓力回饋為選配)?ELFB(C)G-06採(cǎi)用大流量設(shè)計(jì)，最大流量可達(dá)600L/min，外觀(guān)大小及重量比傳統(tǒng)閥小一級(jí)，對(duì)設(shè)備的小型化、輕量化有很大的幫助。本閥是採(cǎi)用裝有兩個(gè)比例線(xiàn)圈控制的比例方向、流量控制閥。?流量依據(jù)比例線(xiàn)圈輸入的電流而改變，方向則利用其中一方比例線(xiàn)圈輸入的電流所控制。?配合專(zhuān)用的功率放大器，可同時(shí)實(shí)現(xiàn)方向與流量的控制，達(dá)到簡(jiǎn)化迴路，降低成本的目的。?本閥是採(cǎi)用裝有兩個(gè)比例線(xiàn)圈控制的電-液比例減壓閥作為先導(dǎo)控制的方向流量控制閥。?流量依據(jù)比例線(xiàn)圈輸入的電流而改變，射線(xiàn)相襯成像技術(shù)測(cè)量噴油嘴幾何特征尺寸的研究。論文關(guān)鍵詞：X射線(xiàn)，相襯成像，噴油嘴，幾何特征，柴油機(jī) 引言燃油的噴射、霧化和蒸發(fā)及其與空氣的混合，是影響柴油機(jī)燃燒和排放性能的關(guān)鍵因素。良好的霧化對(duì)實(shí)現(xiàn)柴油的高效低污染燃燒具有重要的意義。人們已經(jīng)知道，噴孔內(nèi)部結(jié)構(gòu)影響燃油在噴孔出口處的速度、動(dòng)量在截面的分布，從而影響到噴霧的宏觀(guān)特性和微觀(guān)特性，如：貫穿度、噴霧錐角，液滴分布、噴霧徑向和軸向濃度分布以及動(dòng)量分布等等，最終影響燃燒過(guò)程[1~10]。沃爾沃動(dòng)力總成公司的研究人員更是在五個(gè)不同噴孔形狀的噴嘴上，研究了噴孔幾何特征尺寸對(duì)燃油消耗，NOx，碳煙排放等柴油機(jī)經(jīng)濟(jì)性和排放性指標(biāo)的影響[12]。這五個(gè)噴油嘴分別為兩個(gè)錐形噴孔（漸縮型和漸擴(kuò)型，即正錐和負(fù)錐），直徑大小不同的兩個(gè)圓柱噴孔，還有一個(gè)經(jīng)液力研磨HG50%的圓柱形噴孔（入口圓弧更大，粗糙度更?。?，如圖1所示。除小圓柱噴孔的直徑為0.21mm外，其余噴孔的孔徑最小處都為0.23mm，其中正錐（漸縮）噴孔的錐度為k= +2.4，負(fù)錐噴孔錐度k則為-2.2。 圖1 噴孔形狀研究表明，同一工況下（25%負(fù)載，1700r/min），負(fù)錐噴孔（Divergent）的燃油消耗量要小于其他四種噴嘴；此外，在同等條件下它的NOx排放量也是五種噴嘴中最少的。碳煙的排放方面，正錐噴孔（convergent）的碳煙排放最大，方向則利用其中一方比例線(xiàn)圈輸入的電流所控制。?配合專(zhuān)用的功率放大器，可同時(shí)實(shí)現(xiàn)方向與流量的控制，達(dá)到簡(jiǎn)化迴路，降低成本的目的。此閥為針對(duì)油壓式立體停車(chē)場(chǎng)而開(kāi)發(fā)的多功能複合閥，體積小，價(jià)位低，洩漏及小。(0.3cm3/min以下)