全塑性解根據(jù)式，可以直接得到準三維模型的分段全塑性解中的H2，H3可從有關斷裂分析手冊中查到。準三維模型分段冪次法則J積分解雖然尚難達到三維彈塑性有限元的精度水平，但能夠滿足工程評定要求，這可以從與高應變梯度異型板模型評定結果的對比中得到認證，這就為壓力容器接管高應變區(qū)裂紋的評定奠定了基礎。
準三維模型高應變區(qū)失效評定曲線FAC的建立根據(jù)式，對于給定的a/R，可得到一系列（Je/J～Lr）數(shù)據(jù)對，并可給出相應的FAC曲線。為準三維模型不同裂紋長度下的FAC曲線族，中同時給出了用ROR關系擬合16MnR三種不同方法得到的FAC曲線，這三種方法分別采用擬合曲線通過屈服平臺的起點、中點及終點。
準三維模型FAC曲線及與ROR的比較中可以發(fā)現(xiàn)準三維模型FAC曲線具有如下幾個特性：（1）由于ROR關系沒有考慮材料拉伸曲線中的屈服點及屈服平臺，因而不能采用一種ROR關系來擬合16MnR材料并求解彈塑性J積分值，否則會引起最高達3～4倍以上的偏差，有的偏于危險，有的又過于保守。使用受到較大的局限性，且隨著硬化指數(shù)n的增大，F(xiàn)AC曲線愈往上移。
（2）失效評定曲線在Lr=1.0附近的陡降段證實了16MnR材料的長屈服平臺的特性，由于材料在進入塑性后得不到強化，標志著變形功的彈塑性J積分值迅速增大，這是造成FAC曲線陡降的原因。（3）不同的裂紋比尺寸（a/R）會引起FAC曲線的變化。
可以發(fā)現(xiàn)，隨著a/R增加，曲線逐漸上移，在彈性段分散帶較大，說明裂紋構形對FAC曲線影響較大，而在全塑性區(qū)（Lr>0.95），分散帶逐漸變小而趨于一致，說明裂紋體幾何對FAC的影響不大。6為準三維模型和高應變梯度異型板模型在不同裂紋比尺寸（a/R）下的FAC曲線對比，每中同時繪入了英國R6第三版選擇1通用曲線。從中可以看出：（1）準三維模型和高應變梯度異型板模型的FAC曲線具有相似的形狀和變化趨勢，這充分反映了16MnR材料的變形性能和接管區(qū)的受力特性。（2）由于準三維模型考慮到了接管區(qū)的應力再分配以及根部增厚補強對延性裂紋擴展的影響，其承載能力高于高應變梯度異型板模型約10%～15%.
結論（1）材料滿足ROR關系的EPRI彈塑性J積分解不能直接用于我國具有屈服平臺鋼種16MnR的彈塑性J積分計算，兩者最大誤差達3～4倍以上，這在工程上是不允許的。（2）在模擬接管高應變區(qū)特性方面，準三維模型的承載能力高于高應變梯度異型板模型約10%～15%，并不失安全性，因而具有更廣的應用性。
